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| 事件 |
平成
24年
(行ケ)
10349号
審決取消請求事件
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| 裁判所のデータが存在しません。 | |
| 裁判所 | 知的財産高等裁判所 |
| 判決言渡日 | 2013/07/18 |
| 権利種別 | 特許権 |
| 訴訟類型 | 行政訴訟 |
| 判例全文 | |
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判例全文
平成２５年７月１８日判決言渡 平成２４年（行ケ）第１０３４９号 審決取消請求事件 口頭弁論終結日 平成２５年７月４日 判 決 原 告 サン−ゴバン アブレイシブズ， インコーポレイティド 訴 訟 代 理 人 弁 護 士 上 谷 清 仁 田 陸 郎 萩 尾 保 繁 山 口 健 司 薄 葉 健 司 石 神 恒 太 郎 関 口 尚 久 弁 理 士 古 賀 哲 次 出 野 知 胡 田 尚 則 関 根 宣 夫 塩 川 和 哉 被 告 特 許 庁 長 官 指 定 代 理 人 千 葉 成 就 野 村 亨 窪 田 治 彦 堀 内 仁 子 主 文 原告の請求を棄却する。 訴訟費用は原告の負担とする。 この判決に対する上告及び上告受理申立てのための付加期間を３０日と定 める。 事 実 及 び 理 由 第１ 原告の求めた判決 特許庁が不服２０１１−２２１７８事件について平成２４年５月２８日にした 「本件審判の請求は，成り立たない。」との審決を取り消す。 第２ 事案の概要 本件は，拒絶査定不服審判請求についての不成立審決の取消請求訴訟である。争 点は，補正における独立特許要件の欠如（容易想到性）の有無である。 １ 特許庁における手続の経緯 原告は，発明の名称を「多孔質研磨工具及びその製造方法」とする発明について， 平成１４年１１月１４日（優先権主張２００１年（平成１３年）１１月２１日アメ リカ合衆国）を国際出願日とする特許出願の一部を，平成１９年１０月３日に新た な特許出願とし（甲１） 同年１０月１８日及び平成２０年６月１７日に手続補正を ， し（甲２），平成２２年９月２日付けの拒絶理由通知を受け，平成２３年３月７日に 再度手続補正をしたが（甲３），同年６月７日付けの拒絶査定を受けたので，同年１ ０月１３日，これに対する不服の審判を請求するとともに（不服２０１１−２２１ ７８号），さらに手続補正（甲４。本件補正）をした。 特許庁は，平成２４年５月２８日，本件補正の却下決定をした上で， 「本件審判の 請求は，成り立たない。」との審決をし，同年 6 月１２日原告に送達された（９０日 の出訴期間付加）。 ２ 本願発明の要旨（本件補正後の特許請求の範囲） 本件補正後の請求項１の特許請求の範囲は以下のとおりである。（波線部分が補 正個所である。） 【請求項１】 ａ 砥粒０．５〜２５体積％，結合材１９．５〜４９．５体積％，及び分散質 粒子５０〜８０体積％を含有する混合物を混和すること， ｂ 前記混合物をプレス加工して，研磨材の充填された複合材料にすること， ｃ 前記複合材料を熱処理して，理論密度の少なくとも９５％の密度を有する 複合材料を得ること，及び ｄ 全ての前記分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間にわたって，前記 複合材料を，前記分散質粒子を溶解する溶媒に浸漬すること， を含み，かつ前記砥粒及び前記結合材が前記溶媒に対して不溶性である， 少なくと も５０体積％の連通気孔を有する研磨用品の製造方法 ３ 審決の理由の要点 (1) 本件補正の却下 ア 刊行物１（特開昭６０−１１８４６９号公報。甲５）には以下の発明（刊行物１発 明）が記載されていると認める。 （ａ）砥粒としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１ ００ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物を混和すること， （ｂ）前記混合物をホットプレス法により加圧して，研磨材の充填された複合材料にするこ と， （ｃ）前記複合材料を加温・焼結して気孔の存在しない密な複合材料を得ること，及び （ｄ）前記気孔形成用物質としての塩化ナトリウムを溶解するため，前記複合材料を，水に ８時間浸漬すること， を含み，かつ前記砥粒としての合成ダイヤモンド及び前記メタルボンド材料としてのブロンズ 系粉末が前記水に対して不溶性である， 約３２％，好ましくは５〜５０体積％の気孔を有するメタルボンド砥石の製造方法。 イ 補正発明と刊行物１発明とを，技術常識を踏まえ，対比する。 (ｱ) 補正発明と刊行物１発明の一致点 （ａ）所定比率の砥粒，結合材，及び分散質粒子を含有する混合物を混和するこ と， （ｂ）前記混合物をプレス加工して，研磨材の充填された複合材料にすること， （ｃ）前記複合材料を熱処理して，高密度複合材料を得ること，及び （ｄ）前記分散質粒子を溶解するため，前記複合材料を，前記分散質粒子を溶解 する溶媒に浸漬すること， を含み，かつ前記砥粒及び前記結合材が前記溶媒に対して不溶性である， ５０体積％の気孔を有する研磨用品の製造方法。 (ｲ) 補正発明と刊行物１発明の相違点 相違点１：補正発明は「砥粒０．５〜２５体積％，結合材１９．５〜４９．５体 積％，及び分散質粒子５０〜８０体積％」により， 「少なくとも５０体積％」の「連 通」気孔を有するものであるが，刊行物１発明は「砥粒としての合成ダイヤモンド １１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質とし ての塩化ナトリウム１５ｇ」により， 「約３２％，好ましくは約５〜５０体積％」の 気孔を有するものである点。 相違点２： 「高密度複合材料」について，補正発明は「理論密度の少なくとも９５％ の密度を有する複合材料」であるが，刊行物１発明は「気孔の存在しない密な複合 材料」である点。 相違点３：溶媒の浸漬について，補正発明は「全ての前記分散質粒子を溶解する のに適した一定の時間にわたって，前記複合材料を，前記分散質粒子を溶解する溶 媒に浸漬」するものであるが，刊行物１発明は「気孔形成用物質としての塩化ナト リウムを溶解するため，前記複合材料を，水に８時間浸漬するものである点。 ウ 相違点の検討 (ｱ) 相違点１について 刊行物１発明では，複合材料を構成する物質が重量で特定されているので，比較のため体積％ に換算すると，刊行物１発明の複合材料を構成する物質の密度は，およそ，ダイヤモンド３． ５ｇ／ｃｍ３，銅８．９ｇ／ｃｍ３，塩化ナトリウム２．２ｇ／ｃｍ３であるから，刊行物１発 明は「砥粒１５体積％，結合材５３体積％，及び分散質粒子３２体積％」により「約３２％， 好ましくは約５〜５０体積％」の気孔を有するものと言い換えることができる。 刊行物１発明は「約３２％，好ましくは約５〜５０体積％」の気孔であるから，好ましい範 囲の上限である「５０体積％」の気孔を採用することを検討する。 刊行物１発明において，気孔は分散質粒子が溶解することで形成されるから，刊行物１発明 の一例である「約３２％」を「５０体積％」とするには，刊行物１発明の一例において，分散 性粒子を「５０体積％」に増加させ，砥粒と結合材を，分散性粒子増加分の「１８体積％」減 少させれば良い。砥粒と結合材を，等しい比率で減少させた場合， 「砥粒１１体積％，結合材３ ９体積％」となる。 刊行物１発明において「５０体積％」の気孔とするものは， 「砥粒１１体積％，結合材３９体 積％，及び分散質粒子５０体積％」となり，これは補正発明に含まれ，この点に実質的差違は ない。 補正発明における気孔は「少なくとも」５０体積％であるから，５０体積％を「上限」とす る刊行物１発明と，技術的意義が異なるとした場合について検討する。 気孔を有する研磨用品においては，切れ味を良くし研磨効率を上げるために， 「少なくとも５ ０体積％」の「連通」気孔を設けることは，拒絶査定で周知例として指摘した特開平９−１０ ３９６５号公報（刊行物２，甲６），特開昭５９−１８２０６４号公報（刊行物３，甲７），特 開平３−２５１３７１号公報（刊行物４，甲８）にみられるごとく周知である。 刊行物１発明においても，研磨効率向上が必要とされることはあり得るから，かかる周知技 術を適用し， 「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔とし，そのために，砥粒，結合材，分散 性粒子の体積比を補正発明のものとすることは，設計的事項にすぎない。 請求人（原告）は，回答書で「本願出願当時，本願発明のように高い含量の連通気孔を含む 研磨用品は，その機械的完全性を失うと当業者に考えられていたこと，及び引用文献１には， 本願発明のような５０体積％超又は４０体積％超の連通気孔を含む研磨用品が，機械的完全性 と優れた研磨性能を両立することを教示又は示唆していない」旨主張する。 しかし，上記のとおり「少なくとも５０体積％の連通気孔を含む研磨用品」は，周知であっ たから，請求人（原告）の主張は根拠がない。 (ｲ) 相違点２について 刊行物１発明は「気孔の存在しない密な複合材料」であるから， 「理論密度がほぼ１００％の 密度を有する複合材料」と解される。 また，粉末材料は，高温・高圧下でその密度が増加することが技術常識であるところ，刊行 物１発明の実施例１においては，混合物のホットプレスを「８００℃，３００ｋｇ／ｃｍ２で， １時間」行っている。これは，補正発明の実施例１のホットプレス加工（段落００３４）であ る「２２．１ＭＰａ（３２００ｐｓｉ）（当審注，２２５ｋｇ／ｃｍ２）において４０７℃で１ ０分間」よりも高温，高圧，長時間である。 よって，刊行物１発明の複合材料は，補正発明のものと同様， 「理論密度の少なくとも９５％ の密度を有する複合材料」と解され，この点に実質的差違はない。 (ｳ) 相違点３について 刊行物１発明においても，分散質粒子をできるだけ溶解させたほうが望ましいことが示唆さ れているから， 「全て」の分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間とすることに，困難性は 認められない。 また，塩化ナトリウム等の分散質粒子の溶媒への溶解は，浸漬時間が長くなるほど高まるこ とが技術常識であるところ，刊行物１発明は「水に８時間浸漬」させており，補正発明の実施 例１の浸漬時間（段落００３４）である「４５分間」よりも長時間であるから，刊行物１発明 における「水に８時間浸漬」することは， 「全ての分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間」 であるとも解される。 よって，相違点３は格別なものではない。 (ｴ) 相違点１ないし３ また，これら相違点を総合勘案しても，格別の技術的意義が生じるとは認められない。 (ｵ) 結論 以上のことから，補正発明は，刊行物１発明，周知技術に基づいて，当業者が容易に発明を することができたものであるから，特許法29条2項の規定により，特許出願の際，独立して 特許を受けることができないものである。 (2) 補正前発明について 補正前発明は，補正発明において付加された事項を削除するものである。 そうすると，補正前発明も，上記と同様の理由により，刊行物１発明，及び周知技術に基づ いて，当業者が容易に発明をすることができたものである。 第３ 原告主張の審決取消事由 １ 刊行物１に記載された発明の認定の誤り（取消事由１） (1) 審決が認定する刊行物１発明は誤りであること 審決は，刊行物１について上記のとおり認定した。 上記審決の刊行物１発明の認定は，刊行物１の「実施例１及び比較例１：メタル ボンド材料としてブロンズ系粉末１００ｇ，砥粒として＃１０００の合成ダイヤモ ンド１１ｇ，気孔形成用物質として＃１８０〜３２０の塩化ナトリウム１５ｇを用 いた。これらを混合して，ホットプレス法（８００℃，３００ｋｇ／ｃｍ２，１時 間）により焼結した後，常温で水に８時間浸漬して塩化ナトリウムを溶解除去した。 そして，外径５２ｍｍ，内径４０ｍｍ，厚さ０．２ｍｍのドーナツ状の砥石を得た （気孔の体積率は約３２％）」という，実施例に関する記載に基づくものと理解さ 。 れる。 ア しかし，上記認定は， 「砥粒としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メタルボン ド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナトリウム １５ｇを含有する混合物を混和する」ことを認定しておきながら，他方では， 「約３ ２％，好ましくは５〜５０体積％の気孔を有する」と認定していることから，刊行 物１発明として何を認定しているのかが不明確になっている。 すなわち，製造しようとする砥石の原料組成として， 「砥粒としての合成ダイヤモ ンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質 としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物」を認定する以上は，それによっ て製造される砥石の気孔容積は一義的に定まるはずであり，現に， 「気孔の体積率は 約３２％」であることが明記されている。したがって，刊行物１の実施例１記載の 発明において，「好ましくは５〜５０体積％」などという幅を有することはない。 審決が，刊行物１発明の認定において， 「好ましくは５〜５０体積％」と付加した 点は，刊行物１における「砥石中に形成される気孔の体積率（気孔率）は約５〜５ ０％であるのが好ましく，約１０〜４０％であるのがより好ましい。この体積率が 上記範囲外であると，上述したと同様の理由により好ましくない。 との記載に基づ 」 くと考えられる。しかしながら，刊行物１の実施例１の「砥粒としての合成ダイヤ モンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物 質としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物」において，一義的に「気孔の 堆積率は約３２％」と定まっており， 「好ましくは５〜５０体積％」などと気孔率に 幅があると認定するのは，明らかな誤りである。それにもかかわらず，かかる記載 を上記のような刊行物１発明の認定に付加することは，相違点の判断において予断 を入り込ませるものであって，不当である。 イ また，審決が，刊行物１発明の認定において「気孔の存在しない」と認 定している点にも，誤りがある。すなわち，同認定は，刊行物１の「焼結は従来公 知のホットプレス法又はコールドプレス法により行われて良い。いずれの方法にお いても，焼結時に混合物は加圧（ホットプレス法の場合約１００〜５００ ｋｇ／ｃ ｍ２，コールドプレス法の場合約３〜１０ｔ／ｃｍ２）及び加温（約５００℃以上） される。このため，混合物中に気孔が存在したとしても，それらは焼結時には全て 潰されてしまう。このことは，緻密な焼結体を得るための必要条件である。したが って，本発明による方法においても，最終的製品である砥石中の気孔以外の部分の 結合力を雑持するために，焼結時には，気孔の存在しない密な混合物を焼結し，焼 結後に，この焼結体中に混入されている気孔形成用物質を溶解除去することによっ て砥石中に気孔を形成させるのである。 との記載に基づくものと理解される。 」 しか しながら，上記記載も一般的な説明に属するものであって，刊行物１の実施例１の 「砥粒としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉 末１００ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物」に おいて， 「気孔が存在しない」のかについては，刊行物１には何らの記載もない。そ して，上記の「気孔の存在しない」という記載は必ずしも理論密度１００％を意味 するとはいえない。それにもかかわらず，上記の「気孔の存在しない」という記載 を，相違点の判断において参酌するのであればともかく，上記のような刊行物１発 明の認定に付加することは，相違点の判断において予断が入り込む余地が生じる。 あくまでも，刊行物１の実施例１という具体的組成を有する発明を刊行物１発明と して認定した以上，同実施例に記載のない「気孔の存在しない」という構成が存在 することは，刊行物１発明について認定を誤ったものである。 (2) 刊行物１発明の正しい認定について 刊行物１発明を，その実施例１という特定の実施例による具体的組成に基づいて 認定する以上，同発明は以下のように認定されるべきである。 （ａ）砥粒としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロン ズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合 物を混和すること， （ｂ）前記混合物をホットプレス法により加圧して，研磨材の充填された複合材 料にすること， （ｃ）前記複合材料を加温・焼結して密な複合材料を得ること，及び （ｄ）前記気孔形成用物質としての塩化ナトリウムを溶解するため，前記複合材 料を，水に８時間浸漬すること， を含み，かつ前記砥粒としての合成ダイヤモンド及び前記メタルボンド材料として のブロンズ系粉末が前記水に対して不溶性である， 約３２％の気孔を有するメタルボンド砥石の製造方法。」 (3) 小括 以上のとおり，審決は，刊行物１の実施例１記載の発明を誤って認定したもので あって，補正発明と対比する引用発明の認定の誤りは，一致点・相違点の認定・判 断の誤りにもつながり，審決の結論に影響を与える瑕疵であるから，審決には取り 消されるべき重大な違法があることが明らかである。 ２ 補正発明と刊行物１発明の相違点の認定の誤り（取消事由２） (1) 相違点の認定の誤り 上述したように，審決の刊行物１の実施例１記載の発明（刊行物１発明）の認定 には誤りがあり，その結果として，相違点の認定にも誤りがある。現に審決では， 「刊行物１発明の『約３２％，好ましくは約５〜５０体積％の気孔』と，補正発明 の『少なくとも５０体積％の連通気孔』とは， 『５０体積％の気孔』である限りにお いて一致する」と認定しているが，刊行物１発明を，実施例１に記載されたとおり， 原料として， 「砥粒としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブ ロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する 混合物」を用いた製造法として認定する以上，実施例１の記載によれば， 「気孔の体 積率は約３２％」であり，その気孔が「５０体積％の気孔」となることはあり得な い。 したがって，審決の上記認定は，補正発明との対比に当たり，刊行物１の実施例 １における具体的記載と，発明の詳細な説明における一般的記載とを組み合わせて， ことさらに補正発明と刊行物１の実施例１記載の発明との相違点を少なくしようと するものであって，引用発明を誤って認定し，さらに相違点も誤って認定するもの であり，不当なものといわざるを得ない。 よって，刊行物１発明として，刊行物１の実施例１記載の発明を引用した以上， 補正発明と刊行物１発明との一致点，相違点は，次のように認定されるべきである。 （一致点） （ａ）所定比率の砥粒，結合材，及び分散質粒子を含有する混合物を混和するこ と， （ｂ）前記混合物をプレス加工して，研磨材の充填された複合材料にすること， （ｃ）前記複合材料を熱処理して，高密度複合材料を得ること，及び （ｄ）前記分散質粒子を溶解するため，前記複合材料を，前記分散質粒子を溶解 する溶媒に浸漬すること， を含み，かつ前記砥粒及び前記結合材が前記溶媒に対して不溶性である， 気孔を有する研磨用品の製造方法。」 （相違点） 相違点Ａ：補正発明は「砥粒０．５〜２５体積％，結合材１９．５〜４９．５体 積％，及び分散質粒子５０〜８０体積％」により， 「少なくとも５０体積％」の「連 通」気孔を有するものであるが，刊行物１発明は「砥粒としての合成ダイヤモンド １１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質とし ての塩化ナトリウム１５ｇ」により，「約３２％」の気孔を有するものである点。 相違点Ｂ： 「高密度複合材料」について，補正発明は「理論密度の少なくとも９５％ の密度を有する複合材料」であるが，刊行物１発明は具体的密度に言及がない点。 相違点Ｃ：溶媒に浸漬について，補正発明は「全ての前記分散質粒子を溶解する のに適した一定の時間にわたって，前記複合材料を，前記分散質粒子を溶解する溶 媒に浸漬」するものであるが，刊行物１発明は「気孔形成用物質としての塩化ナト リウムを溶解するため，前記複合材料を，水に８時間浸漬する」ものである点。 (2) 小括 以上のとおり，審決は，補正発明と刊行物１発明との相違点を誤って認定した違 法があり，これは審決の結論に影響を与える誤りであることから，審決には，取り 消されるべき重大な違法がある。 ３ 相違点の判断の誤り（取消事由３） 審決は，補正発明は，刊行物１発明，周知技術に基づいて，当業者が容易に発明 をすることができたものであると認定･判断しているが，そもそも刊行物１発明の認 定，さらには周知技術についても認定を誤っており，その結果，進歩性の判断を誤 ったものである。なお，刊行物１発明に関する審決の認定には誤りがあることから， 被告主張部分において以下でいう刊行物１発明とは，上記１(2)の「刊行物１発明の 正しい認定について」において述べたものを意味するものとする。 (1) 相違点Ａについての判断の誤り ア 刊行物１発明に「５０体積％」の「連通」気孔を適用することの動機付 けがないこと 上述のとおり，補正発明は「砥粒０．５〜２５体積％，結合材１９．５〜４９． ５体積％，及び分散質粒子５０〜８０体積％」により， 「少なくとも５０体積％」の 「連通」気孔を有するものであるのに対して，刊行物１発明は「砥粒としての合成 ダイヤモンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形 成用物質としての塩化ナトリウム１５ｇ」により， 「約３２％」の気孔を有するもの である点で相違している。 この点に関し，刊行物１では， 「気孔形成用物質の粒径は後述するＵ．Ｓ．メッシ ュ番号で４６〜６００程度であるのか好ましい。この粒径があまり小さ過ぎると砥 石の自生効果が少なくなり，一方，あまり大き過ぎると砥石が脆くなってしまうの で好ましくない。又，砥石中に形成される気孔の体積率（気孔率）は約５〜５０％ であるのか好ましく，約１０〜４０％であるのがより好ましい。この体積率が上記 範囲外であると，上述したと同様の理由により好ましくない。」として，５０体積％ さらには４０体積％を超える気孔率では，砥石が脆くなってしまうので好ましくな いことを記載している。事実，刊行物１の実施例では，気孔の体積率は，約３２％ ママ （実施例１），約２３％（実施例２） １／３，すなわち約３３％（実施例３）と， ，略 いずれも４０％以下である。さらに刊行物１では，「また，マトリックス２中には， 表面と連通していないために溶解除去されなかった塩化ナトリウム５が僅かではあ るが残っていた」と記載されていることから明らかなように，砥石の表面部分のみ において塩化ナトリウム，（補正発明の分散質粒子に相当）が溶解除去されること， 及び砥石内部の気孔が連通していない（非連通気孔）ことを示している。以上の刊 行物１の記載に基づけば，当業者は，刊行物１発明について，あえてこれを「少な くとも５０体積％」の「連通」気孔を有するように改良を加えようとは，動機付け られないと考えられる。 そうであれば，相違点Ａは，刊行物１の記載により容易に想到できる程度のもの とはいえない。 なお，この点に関連して，審決は， 「刊行物１発明において『５０体積％』の気孔 とするものは，『砥粒１１体積％，結合材３９体積％，及び分散質粒子５０体積％』 となり，これは補正発明に含まれ，この点に実質的差違はない。」としている。しか しながら，既に述べたとおり，刊行物１の記載に基づけば，当業者は，刊行物１発 明について，あえてこれを「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を有するよう に改良を加えようとは動機付けられないから，上記審決の認定はその前提において 誤っているが，さらに，技術的に妥当ではない。 すなわち，前記審決の認定は， 「刊行物１発明において，気孔は分散質粒子が溶解 することで形成されるから，刊行物１発明の一例である『約３２％』 『５０体積％』 を とするには，刊行物１発明の一例において，分散性粒子を『５０体積％』に増加さ せ，砥粒と結合材を，分散性粒子増加分の『１８体積％』減少させれば良い。砥粒 と結合材を，等しい比率で減少させた場合，『砥粒１１体積％，結合材３９体積％』 となる。」との推論に基づいている。しかし，かかる推論において，「砥粒と結合材 を，等しい比率で減少させ」ることについては，その技術的妥当性が明らかではな い。例えば，審決が依拠する刊行物１の実施例１において，比較例として挙げられ ている砥石の組成は，ブロンズ系粉末（結合材）１６０ｇ及び合成ダイヤモンド（砥 粒）１１ｇである（塩化ナトリウムは０ｇ）。これに対して実施例１は，ブロンズ系 粉末（結合材）１００ｇ，合成ダイヤモンド（砥粒）１１ｇ，塩化ナトリウム１５ ｇであるから，砥粒である合成ダイヤモンドの量は実施例，比較例とも同じ１１ｇ であるのに対し，結合材であるブロンズ系粉末は，実施例１の１００ｇに対し，比 較例では１６０ｇであって，実施例及び比較例における砥粒と結合材の比率は等し くない。すなわち，実施例１は比較例１に対して「砥粒と結合材を，等しい比率で 減少させ」ていない。砥石の原料組成を選定するに当たっては，研削能力や砥石の 機械的強度など，砥石に求められる総合的なバランスを考慮することが当然である。 しかるところ，審決の「砥粒と結合材を，等しい比率で減少させ」るとの推論は， 気孔率のみに目を奪われて，砥粒と結合材の比率など，砥石としての総合的バラン スを考慮しないものであり，技術的に妥当な推論とはいえない。 イ 刊行物１発明には，審決がいう「周知技術」を適用することができない こと 審決は， 「気孔を有する研磨用品においては，切れ味を良くし研磨効率を上げるた めに， 『少なくとも５０体積％』の『連通』気孔を設けることは，拒絶査定で周知例 として指摘した刊行物２ないし４として「周知技術」を認定した上で， 「刊行物１発 明においても，研磨効率向上が必要とされることはあり得るから，かかる周知技術 を適用し， 『少なくとも５０体積％』の『連通』気孔とし，そのために，砥粒，結合 材，分散性粒子の体積比を補正発明のものとすることは，設計的事項にすぎない」 と結論付けている。しかし，審決の上記認定･判断は，周知例として引用する刊行物 ２ないし４の記載内容に充分な検討を加えることなく，単にこれら３つの刊行物か ら「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を設けるという共通部分を抽象的に抽 出したにすぎない。刊行物２ないし４の記載の技術内容を踏まえれば，審決がいう ような，刊行物１に適用可能な「周知技術」が認定できないことは明らかである。 (ｱ) 刊行物２（特開平９−１０３９６５号公報） 刊行物２は，多孔質超砥粒砥石とその製造方法に関するものである。 審決が指摘する請求項１，請求項４，段落【００１０】には，それぞれ以下の事 項が記載されている。 「ダイヤモンドおよび立方晶窒化ホウ素からなる群から選ばれ，平均粒径が６０μ ｍ以下である超砥粒と，加熱下にこの超砥粒と融合して融合相を形成し得る結合材と からなり，この結合材が連続気孔を有する多孔質体であり，この結合材と超砥粒との 界面にそれらの融合相が形成され，この融合相の厚みが１．５μｍ以下であることを 特徴とする多孔質超砥粒砥石。（請求項１） 」 「気孔率が５％〜６０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の多孔質 超砥粒砥石。（請求項４） 」 「上記の多孔質メタルボンド砥石においては，超砥粒と結合材との結合が強いとは いえ，気孔率を高くして超砥粒の切刃を突出させ，砥石の切れ味を良くしようとする と，目こぼれが多くなって消耗が激しくなり，気孔率を下げて切刃高を低くすれば， 目こぼれは少なくなるが，擦り減った超砥粒が脱落しないので目詰まりや目潰れが起 こり易いという問題が起こる。この問題を解決するためには，気孔率を適度に維持し ながら，しかも目こぼれなどが起こり難いような結合力を超砥粒と結合材との間に付 与する技術が求められた。（段落【００１０】 」 ） そして，段落【００１１】には，以下の事項が記載されている。 「本発明は上記の問題を解決するためになされたものであり，従ってその目的は， 超砥粒と結合材相との結合力が強く，目立て性，目こぼれ性，目詰まり性，目潰れ性 などがバランスよく改善され，微細加工用の薄刃砥石としても使用可能な強度を有す る多孔質超砥粒砥石とその製造方法を提供することにある。（段落【００１１】 」 ） 以上の記載によれば，刊行物２には，気孔率が５％〜６０％の範囲内である多孔 質超砥粒砥石であって，結合材が連続気孔を有し，超砥粒と結合材相との結合力が 強く，目立て性，目こぼれ性，目詰まり性，目潰れ性などがバランスよく改善され た多孔質超砥粒砥石が記載されているといえる。 他方，その製造方法については，刊行物２は以下のように記載している。 「ダイヤモンドおよび立方晶窒化ホウ素からなる群から選ばれ，平均粒径が６０μ ｍ以下である超砥粒と，加熱下にこの超砥粒と融合して融合相を形成し得る結合材粒 子とを混合し，この粉体混合物を成形した状態で，前記超砥粒と結合材粒子との界面 にそれらの融合相が１．５μｍ以下の厚みに形成され，かつ結合材粒子同士が焼結し て気孔率が５％〜６０％の範囲内となるように，調節された温度と圧力を加えて焼結 する工程を含むことを特徴とする多孔質超砥粒砥石の製造方法。（請求項８） 」 「そこで，研削効率がよく，強度が高く，かつ結合材と超砥粒との結合力も強い砥 石を得るために，メタルボンド砥石の組織中に気孔を形成して多孔質とすることが考 えられた。この多孔質メタルボンド砥石は，例えば超砥粒と結合材金属粒子とを混合 し，熱揮発性の結合剤を用いまたは用いずに，砥石の形状に圧縮成形し，結合材金属 が粒状を保ったままその粒子同士，及び結合材粒子と超砥粒との間に結合が生じる程 度の温度と圧力を加えて焼結することによって製造できる。（段落【０００８】 」 ） 「本発明はまた，ダイヤモンドおよびＣＢＮからなる群から選ばれ，平均粒径が６ ０μｍ以下である超砥粒と，加熱下にこの超砥粒と融合して融合相を形成し得る結合 材粒子とを混合し，この粉体混合物を成形した状態で，前記超砥粒と結合材粒子との 界面にそれらの融合相が１．５μｍ以下の厚みに形成され，かつ結合材粒子どうしが 焼結して気孔率が５％〜６０％の範囲内となるように，調節された温度と圧力を加え て焼結する工程を含む多孔質超砥粒砥石の製造方法を提供する。（段落【００１７】 」 ） 「前記の焼結に際して加える温度と圧力は，超砥粒と結合材粒子との界面に，それ らの融合相が０．０５μｍ〜０．５μｍの範囲内の厚みに形成されるように調節する ことが好ましい。また，前記の焼結に際して加える温度と圧力は，気孔率が５％〜４ ５％の範囲内となるように調節することが好ましい。（段落【００１９】 」 ） 「超砥粒１と結合材粒子３ｐとを型に充填し，圧力と温度とを加えて焼結すると， 結合材粒子３ｐが一部溶融し，超砥粒１と接触しているものはその表面に濡れ広がり， 融合相７を形成する。結合材粒子３ｐどうしが接触している場合は，その接触表面で 融合が起こり，図５に示すように，結合材粒子３ｐどうしがネック３ｎで相互に連結 され，非接触部分が連続気孔５を形成する。（段落【００４４】 」 ） ここで，段落【００４４】の記載によれば，焼結前に非接触部分すなわち間隙が 既に生じていることが明らかである。 以上のとおり，刊行物２記載の砥石は，焼結前にすでに所定の気孔率になるよう に多孔質化しておき，多孔質を維持したまま焼結して超砥粒と結合材粒子との界面 にそれらの融合相を形成して強度向上を図るという方法により製造されるものであ る。すなわち，刊行物２記載の砥石は，既に間隙が生じて気孔が形成されている粉 体混合物をそのまま焼結して多孔質の砥石として製造されるものであり，補正発明 や刊行物１記載の発明におけるような，焼結後に焼結体中の可溶性成分を溶解除去 して多孔質化するものではない。 また，刊行物２には， 「気孔率が５％〜６０％の範囲内であることを特徴とする請 求項１に記載の多孔質超砥粒砥石。（請求項４）と記載されているが，他方で， 」 「前 記の焼結に際して加える温度と圧力は，超砥粒と結合材粒子との界面に，それらの 融合相が０．０５μｍ〜０．５μｍの範囲内の厚みに形成されるように調節するこ とが好ましい。また，前記の焼結に際して加える温度と圧力は，気孔率が５％〜４ ５％の範囲内となるように調節することが好ましい。（段落【００１９】， 」 ）「この多 孔質超砥粒砥石の気孔率は，５％〜６０％の範囲内，更に好適には５％〜４５％の 範囲内であることが好ましい。（段落【００１５】， 」 ）「本砥石は多孔質に形成されて いる。その気孔率は，５％〜６０％の範囲内，特に５％〜４５％の範囲内とされる ことが好ましい。気孔率が５％未満になると，気孔によるポケット容量が不足し， また冷却液の循環も不十分となり，目詰まりなどが起こり易く，４５％，特に６０％ を越えると，結合材相の物性が低下し，目こぼれや目潰れが起こり易くなり，また 薄刃砥石を製造したときは，折れ易くなる。」 （段落【００３９】 と記載されており， ） 気孔率４５％を超えることは好ましくないことも記載されている。 以上要するに，刊行物２には，気孔率が５％〜６０％の範囲内である多孔質超砥 粒砥石の製造方法は記載されているものの，この多孔質超砥粒砥石の製造方法は， 補正発明や刊行物１記載の方法とは全く異なるものであり，しかも，この方法で製 造された砥石の気孔率が４５％を超えることはむしろ好ましくないことも記載され ている。 (ｲ) 刊行物３（特開昭５９−１８２０６４号公報） 刊行物３は，連続多気孔メタルボンド砥石及びその製造方法に関するものである が， 「しかしながら，この多気孔メタルボンド砥石においては，気孔は砥石表面だけ の不連続気孔であり，しかも気孔率は約３０％であまり大きくはなく，研削性能に 関して必ずしも満足しうるものではない。本発明者らは，このような事情に鑑み， 研削抵抗が小さくて切れ味がよいために，発熱が少なく，良好な研削仕上げ面を得 ることができ，かつ高能率研削を行いうる多数の連続した気孔を有するメタルボン ド砥石を得るべく鋭意研究を重ねた結果，まず適当な溶剤で溶解する無機化合物の 焼結体を作成したのち，該焼結体の空隙内に砥粒を充てんしてある温度範囲に予熱 し，次いでこの砥粒充てん焼結体の空隙内に金属又は合金の溶湯を圧入し，凝固さ せたのち，無機化合物を溶解除去させることによって得られたメタルボンド砥石は， 多数の連続した気孔を５０％以上有していて，その目的を達成しうることを見出し， この知見に基づいて本発明を完成するに至った。 という記載によれば， 」 刊行物３に は，５０％以上の連続気孔を有する多気孔メタルボンド砥石が記載されており，か かる連続気孔構造により，研削抵抗が小さくて切れ味がよいために， 「 発熱が少なく， 良好な研削仕上げ面を得ることができ，かつ高能率研削を行いうる」ことが記載さ れているといえる。 しかしながら，その製造方法に関して，刊行物３には「基地が通常の金属結晶粒 網目構造とトポロジー的に同相の網目組織を構成し，かつ５０％以上の連続気孔を 有する連続多気孔メタルボンド砥石を製造するに当り，まず溶剤可溶性無機化合物 を所定の形状に焼結して成形したのち，得られた焼結体の空隙部に砥粒を充てんし て，該焼結体の融点よりも低く，かつ式・・・・で表わされる温度範用に予熱し， 次いでこの砥粒充てん焼結体の空隙部にさらに溶融した金属又は合金を圧入し，凝 固させたのち，溶剤で処理して前記無機化合物を溶出させることを特徴とする連続 多気孔メタルボンド砥石の製造方法」特許請求の範囲の第２項） （ と記載されている。 また，審決が引用する上記個所にも， 「まず適当な溶剤で溶解する無機化合物の焼 結体を作成したのち，該焼結体の空隙内に砥粒を充てんしてある温度範囲に予熱し， 次いでこの砥粒充てん焼結体の空隙内に金属又は合金の溶湯を圧入し，凝固させた のち，無機化合物を溶解除去させることによって」メタルボンド砥石を得ることが 記載されている。 以上のように，刊行物３記載の砥石は，補正発明や刊行物１記載の発明における ような，焼結後に焼結体中の可溶性成分を溶解除去して多孔質化するものではなく， まず適当な溶剤で溶解する無機化合物の焼結体を作成したのち，該焼結体の空隙内 に砥粒を充てんしてある温度範囲に予熱し，次いでこの砥粒充てん焼結体の空隙内 に金属又は合金の溶湯を圧入し，凝固させたのち，無機化合物を溶解除去させるこ とによって，多孔質化するものである。 以上のとおり，刊行物３には，５０％以上の連続気孔を有する多気孔メタルボン ド砥石は記載されているものの，その製造方法は，補正発明や刊行物１記載の方法 とは全く異なるものであり，しかも，刊行物２記載の製造方法とも全く異なるもの である。 (ｳ) 刊行物４（特開平３−２５１３７１号公報） 刊行物４は，合成砥石及びその製造方法に関するものであるが， 「本発明の合成砥 石は研磨効率や耐久性等の理由から，好ましくは気孔径１０〜２００μｍ，気孔率 ４０〜７０容量％の微細連続気孔を有する多孔質構造体である。また本発明の合成 砥石の砥粒率は，好ましくは５重量％以上，更に好ましくは１０重量％以上で，砥 石としての物性を損わない・・・」という記載によれば，刊行物４には，気孔率４ ０〜７０容量％の微細連続気孔を有する合成砥石が記載されているといえる。 しかし，その製造方法に関して，刊行物４には， 「砥粒を含有したセルロース複合 粒子とポリビニルアルコールとを気孔形成材とともに混合し，架橋剤及び触媒の存 在下で反応させて得られた反応生成物を水洗し，気孔形成材及び未反応の架橋剤と 触媒とを除去することを特徴とする合成砥石の製造方法。（特許請求の範囲の第２ 」 項）「本発明の合成砥石は，一般に行われているように砥粒を直接結合材で結合し ， 固定化するのではなく，砥粒を含有したセルロース複合粒子を結合材で結合し固定 化するものである。このように構成することにより従来固定化することが極めて国 難であった粒径１０μｍ以下の微細な砥粒が合成砥石に分散固定化されることにな る」「気孔形成材とは澱粉等の水溶性物質が用いられ，本発明においては，澱粉類 ， が好適である」「上記セルロース複合粒子，ＰＶＡ，気孔形成材，架橋剤及び触媒 ， を用いて，本発明の第１の方法で合成砥石を製造するには，まずＰＶＡを温水に溶 解してＰＶＡ水溶液とする。ＰＶＡの濃度は通常５〜２０重量％に調整して使用さ れる。得られたＰＶＡ水溶液に必要量のセルロース複合粒子を加え，更に気孔形成 材としての澱粉の水分散液を加え混合する。続いて，架橋剤としてのアルデヒド類 及び触媒を加えて充分撹拝混合して均質粘稠反応原液とする。澱粉は混合したのち 一旦加熱して膨潤させてもよい。引き続き得られた反応原液を所望の型枠に流し込 み，例えば４０〜１００℃の温度に加熟して架橋反応せしめる。反応終了後，反応 生成物を型枠より取り出して水で充分洗浄し，澱粉及び未反応の架橋剤と触媒を洗 い流せばよい。， 」「本発明においては，ＰＶＡがアルデヒド類と反応すると同時に， 砥粒を含有したセルロース複合粒子のセルロース成分もアルデヒド類と反応し，Ｐ ＶＡｔ系樹脂とセルロース複合粒子とがうまく融合一体化し，砥粒のより強固な結 合材に変化するものと考えられる」とも記載されている。 以上のように，刊行物４記載の砥石は，補正発明や刊行物１記載の発明における ような，焼結後に焼結体中の可溶性成分を溶解除去して多孔質化するものではなく， 「砥粒を含有したセルロース複合粒子」と，ポリビニルアルコールと，澱粉質の気 孔形成材とを含む反応原液を，型枠に流し込んだ後，架橋剤であるアルデヒド類に より架橋反応させて，ポリビニルアセタール系樹脂とし，得られた樹脂硬化体から 澱粉を洗い流して多孔質化するものである。また，その原材料も， 「砥粒を含有した セルロース複合粒子」と，ポリビニルアルコールと，架橋剤であるアルデヒド類を 必須とする，きわめて限定されたものである。 以上のとおり，刊行物４には，気孔率４０〜７０容量％の微細連続気孔を有する 合成砥石が記載されているものの，その製造方法は，補正発明や刊行物１記載の方 法とは全く異なるものであり，しかも，刊行物２及び３記載の製造方法とも全く異 なるものである。 (ｴ) 刊行物２〜４についてのまとめ 以上のとおり，刊行物２〜４に記載された砥石の製造方法は，刊行物１記載の発 明と全く異なるものであるばかりではなく，刊行物２〜４相互の間でも全く異なる ものである。 もとより，砥石の熱的・機械的性質，研削能率や使い勝手も含めた性能が，その 製造方法に応じて変化することは自明であり，したがって，求める砥石の研削性能 や熱的機械的性質に応じて，その製造方法も選択されるべきであることを考慮する と，単に， 「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を設けるという一点で共通する としても，製造方法が全く異なる，これら刊行物２〜４記載の技術を一括りにして， 刊行物１発明に適用することなどできない。 それにもかかわらず，審決は，これら刊行物２〜４の製造方法の違い（原料の違 いも含めて）については何ら顧慮することなく（そもそも，審決ではこれら刊行物 ２〜４の製造方法について検討した様子も見られない。，これらの刊行物における ） 気孔率のみに着目して， 「刊行物１発明においても，研磨効率向上が必要とされるこ とはあり得るから，かかる周知技術を適用し，『少なくとも５０体積％』の『連通』 気孔とし，そのために，砥粒，結合材，分散性粒子の体積比を補正発明のものとす ることは，設計的事項にすぎない」と認定･判断している。 しかしながら，これら刊行物２〜４記載のそれぞれの技術内容の違いを踏まえれ ば，このような「気孔率」という砥石の一面にのみに着目して， 「周知技術」を認定 することは不当なものであって，刊行物１発明に， 「かかる周知技術を適用」するこ となどできないはずである。 また，刊行物２〜４のそれぞれについて，刊行物１発明との組み合わせを検討し ても，刊行物２には，気孔率が５％〜６０％の範囲内である多孔質超砥粒砥石の製 造方法が，刊行物３には，５０％以上の連続気孔を有する多気孔メタルボンド砥石 の製造方法が，また刊行物４には，気孔率４０〜７０容量％の微細連続気孔を有す る合成砥石の製造方法が，それぞれ記載されているものの，これらはいずれも刊行 物１発明の製造方法とは全く異なる製造方法であり，刊行物２に至っては，当該方 法で製造された砥石の気孔率が４５％を超えることはむしろ好ましくないことさえ も記載されている。 他方，刊行物１には，既述のように， 「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を 設けることは記載されておらず，かえって，５０体積％さらには４０体積％を超え る気孔率では，砥石が脆くなってしまうので好ましくないことを記載している。 そうすると，砥石の熱的・機械的性質，研削能率や使い勝手も含めた性能が，そ の製造方法に応じて変化すること，したがって，求める砥石の研削性能や熱的機械 的性質に応じてその製造方法も選択されるべきであることも考慮すると，当業者は， 刊行物２〜４の記載事項を踏まえて，刊行物１発明について，あえてこれを「少な くとも５０体積％」の「連通」気孔を有するように改良を加えようとは，動機付け られないと考えられる。 さらにいえば，刊行物１発明に対して，これとは全く異なる製造方法である刊行 物２〜４記載の方法を，どのように「適用」し得るのか，技術的に理解し難いとこ ろである。そこで，かかる製造方法の違いをどのように克服して，刊行物１発明に， 刊行物２〜４記載の技術を適用することができるのか，何ら言及することもなく， 刊行物１発明に，刊行物２〜４の技術を適用して，当業者において容易に想到でき たとするのは，明らかに失当というべきものである。 ウ 相違点Ａについてのまとめ 以上のとおり，相違点Ａについては，刊行物１発明に「５０％体積％」の「連通」 気孔を適用することの動機付けがないこと，また，刊行物１に刊行物２〜４を適用 することができない以上，当業者において容易に想到できた程度のものとはいえな いことが明らかである。 (2) 相違点Ｂについての判断の誤り 審決は，相違点２（相違点Ｂに対応）の検討において， 「刊行物１発明は『気孔の 存在しない密な複合材料』であるから， 『理論密度がほぼ１００％の密度を有する複 合材料』と解される。」としているが，ここでいう「ほぼ１００％」が９５％以上を 意味するのか否か，及びその根拠については，何も述べていない。 審決はまた， 「粉末材料は，高温・高圧下でその密度が増加することが技術常識で あるところ，刊行物１発明の実施例１（上記２． （２）エ）においては，混合物のホ ットプレスを『８００℃，３００ｋｇ／ｃｍ２で，１時間』行っている。これは， 補正発明の実施例１のホットプレス加工（段落００３４）である『２２．１ＭＰａ （３２００ｐｓｉ）（当審注，２２５ｋｇ／ｃｍ２）において４０７℃で１０分間』 よりも高温，高圧，長時間である。よって，刊行物１発明の複合材料は，補正発明 のものと同様，『理論密度の少なくとも９５％の密度を有する複合材料』と解され， この点に実質的差違はない。」とも認定している。 しかし，刊行物１記載の実施例１は，気孔の体積率が約３２％のものであって， 原料組成は本件補正発明の範囲外のものである。加えて，固体物質系の温度−圧力 −密度の相関関係が，その物質系に含まれる物質組成によって変化することは当然 であるが，刊行物１の実施例１と補正発明の実施例１においては，それぞれ異なる 物質系に属し，温度−圧力−密度の相関関係が変化する以上，これらを単純比較す る審決の推論は，技術的合理性を欠くものである。 また，審決の論理は，そもそも刊行物１発明について，「少なくとも５０体積％」 の「連通」気孔を有するように改良を加えることが動機付けられることを前提とす るものであり，その前提において誤っている。 (3) 相違点Ｃについての誤り 審決は，相違点３（相違点Ｃに対応）の検討において， 「刊行物１発明においても， 分散質粒子をできるだけ溶解させたほうが望ましいことが示唆されているから，全 『 て』の分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間とすることに，困難性は認めら れない。また，塩化ナトリウム等の分散質粒子の溶媒への溶解は，浸漬時間が長く なるほど高まることが技術常識であるところ，刊行物１発明は『水に８時間浸漬』 させており，補正発明の実施例１の浸漬時間（段落【００３４】）である『４５分間』 よりも長時間であるから，刊行物１発明における「水に８時間浸漬」することは， 『全ての分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間』であるとも解される。よっ て，相違点３は格別なものではない。」としている。 しかしながら，刊行物１には， 「また，マトリックス２中には，表面と連通してい ないために溶解除去されなかった塩化ナトリウム５が僅かではあるが残っていた」 として，現実に，塩化ナトリウム（補正発明の「分散質粒子」に対応）の一部が溶 解除去されなかったことを記載している。このことは，刊行物１発明においては， その組成比等に起因して，塩化ナトリウムの一部が，表面と連通していないために 残ることが示されている。したがって，刊行物１発明においては，たとえ長時間溶 媒に浸漬したとしても，表面に連通していない状態にある塩化ナトリウムは，容易 には溶解しないと考えられる。 審決は，たとえ分散質粒子をできるだけ溶解させたほうが望ましいことが示唆さ れているとしても，その組成比等に起因して，塩化ナトリウムの一部が，表面と連 通していないために残るという，技術的困難性をどのように克服するのか，その技 術の実質に検討を加えることなく， 「望ましいことが示唆されているから」困難性は ないとしており，妥当な認定･判断ではない。 これに対して，補正発明では，分散質粒子の割合を高めることによって，連通気 孔を形成し易くして（段落【００１８】参照） かかる技術的困難性を回避している。 ， (4) 審決が「これら相違点を総合勘案しても，格別の技術的意義が生じるとは 認められない」としている点についての誤り 審決は，相違点１〜３の検討に続いて，「また，これら相違点を総合勘案しても， 格別の技術的意義が生じるとは認められない」と判断している。 しかし，本願明細書，特に実施例の記載からも明らかなとおり，補正発明により 製造された砥石は，優れた研削性能を示している。 例えば，補正発明により製造された砥石は，非連通気孔７３．７体積％を有する 既存の（市販の）砥石と比較して，より小さい電力で極めて望ましい研削性能を示 したこと（実施例２） 優れた自己ドレッシング性を示すことから， ， ドレッシング（目 つぶれや目詰まりにより切れ味の鈍化した砥石作業面の砥粒を削り落とし，新しい 切れ刃を形成して切れ味を回復させる作業）の必要性を実質的になくし，処理量の 増大，コストの低減，均一な研削結果を達成できること（実施例３），また，補正発 明の製造方法では，その孔径を調製することによって砥石の特性を特定の用途に合 わせて設計できること（実施例４）など，補正発明の顕著な有用性は，本件明細書 記載の多数の試験例によって明らかにされている。 補正発明の有するこの顕著な有用性は，刊行物１における５０体積％さらには４ ０体積％を超える気孔率は好ましくない旨の記載を踏まえると，予想外のものであ る。 そして，補正発明の有するこの顕著な有用性は，原料である砥粒，結合材及び分 散質粒子の組成比，混和，プレス加工，熱処理，分散質溶解等の工程とこれにより 得られる連通気孔構造など，請求項１に規定される発明特定事項によりもたらされ るものである。例えば，原料混合物中の０．５〜２５体積％の砥粒及び１９．５〜 ４９．５体積％の結合材は，予想外なことに，高度の連通気孔構造を支えるのに充 分な強度の構造体をもたらすのである。 加えて，前述のとおり，刊行物１発明においては，その組成比等に起因して，塩 化ナトリウムの一部が，表面と連通していないために残り，研削のときに溶解し， 冷却水を汚染し，研磨装置を劣化ないし腐食するおそれがあるのに対し，補正発明 は， 「全ての分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間」にわたって，溶媒に浸漬 されるため，研磨装置を劣化ないし腐食するおそれもない。 このような補正発明の有する顕著な有用性に鑑みれば，これら相違点を総合勘案 「 しても，格別の技術的意義が生じるとは認められない」との審決の判断は，全く根 拠がないものである。 (5) 相違点の判断についてのまとめ 以上のとおり，補正発明は，刊行物１発明，周知技術に基づいて，当業者が容易 に発明をすることができたものであるとする審決の認定･判断は，そもそも前提から 誤りがあり，さらに，その認定・判断は不合理かつ不当なものである。 したがって，補正発明は，刊行物１〜４に対して進歩性を有するものである。 なお，上記「３ 相違点の判断の誤り（取消事由３）の(1)〜(3)」では，相違点Ａ 〜Ｃについて論じたが，仮に審決において認定している相違点１〜３を前提とした としても，その判断が妥当でないことは，上記に述べたところから明らかである。 ４ 補正前発明についての認定･判断の誤り（取消事由４）について 審決は，原告が平成２３年１０月１３日付けで行った手続補正が，いわゆる独立 特許要件に違反するとの誤った前提の下に，本件出願の請求項１ないし６に係る発 明を認定し，もって，本件出願の請求項１に係る発明は，特許法29条2項の規定 により特許を受けることができないことから，本件出願は拒絶されるべきものであ る，と結論している。 しかし，かかる前提が誤っていることは，上記独立特許要件の判断の誤りのとこ ろで述べたとおりである。 したがって，本件出願は拒絶されるべきものであるとする審決の判断は，失当で あるから，審決には取り消されるべき重大な違法がある。 第４ 被告の反論 １ 取消事由１（刊行物１発明の認定の誤り）に対して (1) 審決における刊行物１発明の認定について 審決が刊行物１発明として認定したのは，原告の指摘するように「実施例１」の 記載をもとにしたものであって，刊行物１に記載された製造方法の一実施例（具体 的な数値を含む）を摘記することにより刊行物１発明の一端を示すとともに，さら に示された具体的な数値について変更し得る範囲を示すことにより刊行物１発明の 外延を示しているものとなっている。このような記載となっているのは，具体的な 数値範囲が示された補正発明のａからｄの発明特定事項との対比に必要な限度にお いてその技術的思想を実施し得る程度に，刊行物１発明を認定したものであって， それ以上の意味はない。 刊行物１には，次のような記載がある。 １）「水，アルコ−ル，アセトン，アンモニア及び酢酸からなる群より選ばれた一種 以上を主成分とした溶剤に可溶でかつ融点が５００℃以上の物質と超砥粒とをメタ ルボンド粉末からなるマトリックス中に混入し，この混合物を焼結した後，この焼結 体を上記溶剤に浸漬して上記物質を除去することにより，上記焼結体中に気孔を形成 させるようにしたことを特徴とするメタルボンド砥石の製造方法。」（特許請求の範 囲） ２）「本発明はこのような問題点に鑑みてなされたものであって，メタルボンド砥石 中に気孔を形成させることにより，砥石の自生作用を促進して，従来研削若しくは切 断し難かったような素材をも容易に研削若しくは切断し得るようなメタルボンド砥 石の製造方法を提供しようとするものである。」 ３）「本発明において，マトリックスを構成するメタルボンド材料としてはブロンズ 系粉末が好ましく用いられる。しかしながら，他のメタルボンド材料，例えば，銅， 錫，コバルト，ニッケル，鉄，銀，タングステン等の金属粉の混合体又は単体を用い ることも可能である。砥粒としては，一般に超砥粒と呼ばれるもの，例えば，天然又 は合成ダイヤモンド砥粒や立方晶窒化硼素砥粒（ＣＢＮ）を用いる。本発明において は，焼結に先立って，気孔形成用の物質を上記砥粒と共にマトリックス中に混入する。 そして，焼結後に，その焼結体を所定の溶剤に浸漬して上記気孔形成用物質を溶解除 去する。このように構成することによって，焼結時には密に詰まった混合物が焼結さ れ，焼結後，上記気孔形成用物質が溶解除去された跡に気孔が形成される。焼結は従 来公知のホットプレス法又はコールドプレス法により行われて良い。いずれの方法に おいても，焼結時に混合物は加圧（ホットプレス法の場合約１００〜５００ ｋｇ／ ｃｍ２，コールドプレス法の場合約３〜１０ｔ／ｃｍ２）及び加温（約５００℃以上） される。このため，混合物中に気孔が存在したとしても，それらは焼結時には全て潰 されてしまう。このことは，緻密な焼結体を得るための必要条件である。従って，本 発明による方法においても，最終的製品である砥石中の気孔以外の部分の結合力を雑 持するために，焼結時には，気孔の存在しない密な混合物を焼結し，焼結後に，この 焼結体中に混入されている気孔形成用物質を溶解除去することによって砥石中に気 孔を形成させるのである。」 ４）「砥石中に形成される気孔の体積率（気孔率）は約５〜５０％であるのが好まし く，約１０〜４０％であるのがより好ましい。この体積率が上記範囲外であると，上 述したと同様の理由により好ましくない。」 これらの記載に基づけば，刊行物１には次の技術的思想が記載されている。 「（ａ）合成ダイヤモンド等の砥粒，ブロンズ系粉末等のメタルボンド材料，気孔 形成用物質を含有する混合物を混和すること，（ｂ）前記混合物をホットプレス法 により加圧し，研磨材の充填された複合材料にすること，（ｃ）前記複合材料を加 温・焼結して気孔の存在しない密な複合材料を得ること，及び（ｄ）前記気孔形成 用物質を溶解するため，前記複合材料を，水等の溶剤に浸漬すること，を含み，か つ前記合成ダイヤモンド等の砥粒及び前記ブロンズ系粉末等のメタルボンド材料が 前記水等の溶剤に対して不溶性である，５〜５０体積％の気孔を有するメタルボン ド砥石の製造方法。」 また，刊行物１には，実施例１として ５）「実施例１及び比較例１ メタルボ ンド材料としてブロンズ系粉末１００ｇ，砥粒として＃１０００の合成ダイヤモン ド１１ｇ，気孔形成用物質として＃１８０〜３２０の塩化ナトリウム１５ｇを用い た。これらを混合して，ホットプレス法（８００℃，３００ｋｇ／ｃｍ２，１時間） により焼結した後，常温で水に８時間浸漬して塩化ナトリウムを溶解除去した。そ して，外径５２ｍｍ，内径４０ｍｍ，厚さ０．２ｍｍのドーナツ状の砥石を得た（気 孔の体積率は約３２％）。」が記載されている。 そうすると，上記刊行物１の技術的思想及び刊行物１の一実施例からみて，刊行 物１には，次のものが開示されている。 「（ａ）合成ダイヤモンド等の砥粒，ブロンズ系粉末等のメタルボンド材料，気孔 形成用物質を含有する混合物を混和すること，（ｂ）前記混合物をホットプレス法 により加圧し，研磨材の充填された複合材料にすること，（ｃ）前記複合材料を加 温・焼結して気孔の存在しない密な複合材料を得ること，及び（ｄ）前記気孔形成 用物質を溶解するため，前記複合材料を，水等の溶剤に浸漬すること，を含み，か つ前記合成ダイヤモンド等の砥粒及び前記ブロンズ系粉末等のメタルボンド材料が 前記水等の溶剤に対して不溶性である，５〜５０体積％の気孔を有するメタルボン ド砥石の製造方法であって，一実施例として，（ａ）砥粒としての合成ダイヤモン ド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質と しての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物を混和すること，（ｂ）前記混合物 をホットプレス法により加圧して，研磨材の充填された複合材料にすること，（ｃ） 前記複合材料を加温 焼結して気孔の存在しない密な複合材料を得ること， （ｄ） ・ 及び 前記気孔形成用物質としての塩化ナトリウムを溶解するため，前記複合材料を，水 に８時間浸漬することを含み，かつ前記砥粒としての合成ダイヤモンド及び前記メ タルボンド材料としてのブロンズ系粉末が前記水に対して不溶性である，約３２％ 体積％の気孔を有するメタルボンド砥石の製造方法を含むもの」 そして，特に，補正発明に記載された具体的数値範囲と対応させるために，記載 し直すと，審決認定の刊行物１発明となるものであり，実施例１のほかに，気孔形 成用物質としての塩化ナトリウムの含有量を変更させ，気孔率を５〜５０体積％に 変化させたものが含まれるものを技術的思想として認定したものである。 よって，審決における刊行物１発明の認定は，刊行物１に記載の「実施例１」の みならず，刊行物１に記載全体から把握される技術的思想に基づいてなされたもの であって，審決の認定は明りょうである。 (2) 「好ましくは５〜５０体積％」について 気孔率を５〜５０体積％に変化させることについては，刊行物１の記載に基づく ものであり，メタルボンド砥石中に気孔をどの程度形成させるかということについ て刊行物１の技術的思想の一部として抽出されたものである。すなわち，既に述べ たとおり，刊行物１記載事項から認識される技術的思想は，実施例に記載されてい るところの気孔率が「約３２％」に限られるものではなく，その範囲を「好ましく は５〜５０体積％」と変更し得るものであり，このような記載をすることによって， 技術的思想としての刊行物１発明が不明確となるものではない。 (3) 「気孔の存在しない」について 刊行物１には，「従って，本発明による方法においても，最終的製品である砥石 中の気孔以外の部分の結合力を雑持するために，焼結時には，気孔の存在しない密 な混合物を焼結し，焼結後に，この焼結体中に混入されている気孔形成用物質を溶 解除去することによって砥石中に気孔を形成させるのである。」との記載があり， これは，刊行物１の技術的思想の一部である「複合材料を加温・焼結して気孔の存 在しない密な複合材料を得る」を示しているものにほかならない。 そして，刊行物１の「実施例１」は，材料，製法，いずれも刊行物１の技術的思 想に含まれるものであり，いわば下位概念に当たるものである。すなわち，刊行物 １の「実施例１」は，上位概念に当たる，刊行物１の技術的思想についての記載が 当然に妥当する。 ２ 取消事由２（相違点の認定の誤り）に対して 上記１のとおり，刊行物１発明の認定に誤りはなく，原告が主張するような相違 点は存在せず，審決における相違点の認定に誤りはない。 ３ 取消事由３（相違点の判断の誤り）に対して (1) 相違点１について ア 相違点１が実質的相違点でないことについて 審決で認定したとおり，刊行物１発明における気孔率は「好ましくは約５〜５０ 体積％」であるから，その上限である「５０体積％」を採用した場合，気孔率につ いて，刊行物１発明と補正発明とに差違はない。 原告は，審決における「砥粒と結合材を等しい比率で減少」させる妥当性を主張 するので，これについて述べる。 乙１（絵とき「研削加工」基礎のきそ，５５頁）の図３−３，乙２（ＣＢＮ・ダ イヤモンドホイールの使い方，２２頁９行）にみられるごとく，結合材は切れ刃で ある砥粒の「保持」を行うためのものであると理解される。 そして，砥粒を保持するためには，砥石の立体構造における砥粒と結合材の保持 関係（具体的には，砥粒の粒径，砥粒と結合材の体積比など）が重要であり，これ は砥粒，結合材の材質により異なるものである。 刊行物１発明において，砥粒，結合材は，研削目的に適したものを選択済みであ ることから，気孔率を実施例１の「約３２体積％」から「５０体積％」とするに当 たり，砥粒，結合材の材質をも変更することは，通常考えられない。 そうであれば，砥粒と結合材との保持関係（具体的には，砥粒の粒径，砥粒と結 合材の体積比など）も同様なものとすべきであるから，砥石の立体構造を変えない よう，「砥粒と結合材を等しい比率で減少」させることは，妥当であり，審決に誤 りはない。 「等しい比率で減少」させた場合は，審決のとおり，「砥粒１１体積％，結合材 ３９体積％」となる（刊行物１の実施例１における，砥粒（合成ダイヤモンド）， メタルボンド材料（ブロンズ系粉末），気孔形成用物質（塩化ナトリウム）の重量 比は，１１：１００：１５であるところ，それぞれの密度（それぞれ，３．５，８． ９，２．２ｇ／ｃｍ３）を考慮すると，それぞれの体積比は，１５：５３：３２と なる。砥粒とメタルボンド材料の体積比を維持しつつ，気孔率（気孔形成用物質の 体積率）を５０体積％に増加すると，砥粒の体積率は１１体積％，メタルボンド材 料の体積率は３９体積％となる。）。 補正発明においては「砥粒０．５〜２５体積％，結合材１９．５〜４９．５体積％」 であるから，気孔率を５０体積％とした場合であっても，刊行物１発明の砥粒と結 合材の体積比は補正発明に含まれるものとなる。 イ 動機付けについて 仮に，相違点１が実質的相違点であるとしても，以下のとおり，審決の判断に誤 りはない。乙１の５５頁には，気孔は砥石を構成する３要素の一つであり，「切り 屑を排出するチップポケットの働き」をする旨，同９２頁には，「切り屑の排出が しにくい場合・・・は目づまりしやすいので，チップポケットの大きな砥粒率の低 い砥石を選択」する旨記載されている。すなわち，乙１には，技術常識として，切 り屑の排出がしにくい場合に気孔率を大きくすることが記載されている。 刊行物１発明においても，研削条件・対象によって，切り屑の排出がしにくい場 合がありうることから，気孔率を大きくする動機はあるというべきである。 原告は，気孔が５０体積％を超える気孔率では砥石が脆くなってしまうので好ま しくなく，あえて「少なくとも５０体積％」の気孔を有するように改良を加えよう とは動機付けられない旨主張するが，刊行物１には５０体積％を超える気孔率が好 ましくないと述べているのみで，その臨界的数値の根拠については何ら実証されて おらず，実際に不適当な範囲であるかどうかは不明であり，切り屑の排出に関して， 製品に改良を加えることは，当業者として当然期待されることであるから，「５０ 体積％」という数値限定にかかわらず，砥石としての機能が実現される範囲で気孔 率を増加することについては動機付けがあるというべきである。 ウ 周知技術の適用について 審決で周知例として引用した刊行物２には，以下の記載がある。 「多孔質メタルボンド砥石は，結合材と超砥粒との結合力が強く，しかも結合材相が 粗いので目立て性が良好であり，また研削作業中に生じた研削屑などは気孔のポケッ トに捕捉されて除去されるので目詰まりが起こり難く，砥粒の切刃が摩耗しても，結 合材相が粗いので適度に崩落して新たな切刃が現れ，目潰れも起こり難くなることが 期待された。」 「多孔質メタルボンド砥石においては，・・・気孔率を適度に維持しながら，しかも 目こぼれなどが起こり難いような結合力を超砥粒と結合材との間に付与する技術が 求められた。」 「本発明は・・・結合材粒子どうしが焼結して気孔率が５％〜６０％の範囲内となる ように，調節された温度と圧力を加えて焼結する工程を含む多孔質超砥粒砥石の製造 方法を提供する。」 「本砥石は，結合材３の相が多孔質とされていて，表面が粗いので，電解目立てなど の煩雑な手段を用いなくても，研削作業中に自動的に目立てが行われる。しかも，気 孔率が高いので，超砥粒１の切刃が結合材３の表面レベルから高く突出し，切れ味が よい砥石が得られる。」 「本砥石１０は，結合材３の相が連続気孔の多孔質とされているので，この気孔５を 通して冷却液を循環させることができ，砥石の冷却効果を高め，また，気孔５によっ て表面に形成されるポケット９は，研削作業中に発生する研削屑などを捕捉し，系外 に排除するので目詰まりが起こり難い。」 また，刊行物３には，以下の記載がある。 「研削抵抗が小さくて切れ味がよいために，発熱が少なく，良好な研削仕上げ面を得 ることができ，かつ高能率研削を行いうる多数の連続した気孔を有するメタルボンド 砥石を得るべく鋭意研究を重ねた結果，まず適当な溶剤で溶解する無機化合物の焼結 体を作成したのち，該焼結体の空隙内に砥粒を充填してある温度範囲に予熱し，次い でこの砥粒充てん焼結体の空隙内に金属又は合金の溶湯を圧入し，凝固させたのち， 無機化合物を溶解除去させることによって得られたメタルボンド砥石は，多数の連続 した気孔を５０％以上有していて，その目的を達成しうることを見出し，この知見に 基づいて本発明を完成するに至った。」 さらに，刊行物４には，以下の記載がある。 「本発明の合成砥石は研磨効率や耐久性等の理由から，好ましくは気孔径１０〜２０ ０μｍ，気孔率４０〜８７容量％の微細連続気孔を有する多孔質構造体である。」 上記のとおり，刊行物２〜４には，切れ味を良くし研削効率を上げるために，５ ０体積％以上の気孔率を有し，連通する気孔を設けたものが記載されている。 そして，乙１には，前述のように，技術常識として，切り屑の排出がしにくい場 合に気孔率を大きくすることが記載されており，上記刊行物２〜４の記載とも整合 していることにより，審決において，刊行物２〜４から抽出した「少なくとも５０ 体積％の連通気孔」を設けるという「周知技術」の認定に誤りはない。 なお，原告は，刊行物２〜４に記載のものと刊行物１発明とは，「製造方法」が 異なるから適用できず，「少なくとも５０体積％の連通気孔」を設けることは動機 付けられない旨主張する。しかしながら，審決は，「少なくとも５０体積％の連通 気孔」を設けるという，純粋に構造としての周知技術を刊行物１発明に適用するこ とを検討したのであり，周知技術の適用に「製造方法」は全く関与していない。 すなわち，「気孔」自体は「切り屑を排出するチップポケットの働き」をするも のであり，その働きは「気孔率」という「物」としての技術的特徴に左右されるも のであって，「気孔」の製造方法に左右されるものではない。 また，原告は，砥石の性能は，製造方法に応じて変化する旨主張する。しかしな がら，原告は「製造方法」と「砥石の性能」との因果関係について，単に製造方法 が異なれば砥石の性能が異なると概念的に述べるのみであって，具体的にどのよう な要因により，どのように性質が異なるのかを述べているものではない。乙１（５ ５，５８頁）には，砥石を構成する３要素として「砥粒，結合剤および気孔」が， ５因子として「砥粒の種類，粒度，結合度，組織および結合剤の種類」が挙げられ， 研削砥石の内容は「３要素，５因子」で表示される旨記載されている。乙２（ＣＢ Ｎ・ダイヤモンドホイールの使い方，２２頁）には，「超砥粒の種類，粒度および その含有量，そして結合剤の種類と結合度により，その研削性能が決定される。」 と記載されている。乙３（研削砥石，３頁）には，「研削砥石の３要素」として「砥 粒，結合剤および気孔」が挙げられている。このように，砥石の性能は，「物」と しての構造に依存するのであって，直接的に「製造方法」に依存するものではない。 このことは，砥石の性能について説明する乙１〜３のいずれの証拠にも，「製造方 法」に言及がないことからも明らかである。また，「物」と「製造方法」には当然 対応関係があり，異なる「物」には当然ながら異なる「製造方法」が存在するもの である。しかしながら，「物」が異なれば「製造方法」が異なるのは当たり前のこ とであるものの，「物」が異なって「製造方法」が異なっても，性能が同じものも あり，「物」が同じで性能が同じであっても，「製造方法」が異なるものもある。 したがって，「物」の性能と「製造方法」には必ずしも因果関係はなく，原告の主 張するように，単純に「砥石の性能は，製造方法に応じて変化する」といえるもの ではない。 よって，原告の主張は根拠がなく，相違点１についての審決の判断に誤りはない。 (2) 相違点２について 刊行物１発明は，「気孔の存在しない密な複合材料」であって，気孔が「存在し ない」のであるから，理論的には密度１００％と解すべきものである。 審決は，密度１００％の砥石を製造することは，現実的には困難なこともありう るから，「ほぼ」と述べたにすぎず，理論的には密度１００％と解すべきものであ るから，「９５％以上」であることは当然想定される。 また，原告は，「原料組成は補正発明の範囲外」であり，刊行物１に記載の実施 例１（分散性粒子の体積比が約３２体積％）のホットプレス条件（８００℃，３０ ０ｋｇ／ｃｍ２で，１時間）を同じく刊行物１に記載されている分散性粒子の体積 比が５０体積％のものに適用するのは難しい旨主張する。しかしながら，一般に， 粒体物（粉末材料）に，高温・高圧下でホットプレスを行い，密度を増加させるこ とは周知の技術手段であるところ，砥粒，結合材，分散性粒子からなる混合物の場 合，分散性粒子の体積比が約３２体積％から５０体積％に変わったとしても，混合 物自体のそれぞれの粒状物のふるまいが極端に変わるものではないことは予測され る範囲である。してみると，分散性粒子の体積比が約３２体積％から５０体積％に 変わったとしても，同様なホットプレス条件が適用されることは十分予測されるも のであり，そうすると補正発明と少なくとも同等あるいはそれ以上の密度が得られ ることが期待できるものといえる。 よって，原告の主張は根拠がなく，相違点２についての審決の判断に誤りはない。 (3) 相違点３について 相違点１で検討したとおり，刊行物１発明においても，「分散性粒子の割合を高 める」という周知技術を適用することによって，補正発明同様「少なくとも５０％ 体積％の連通気孔」が形成されることとなる。その結果，補正発明同様，「分散性 粒子の割合を高める」ことによって，連通気孔が形成され易くなることは明らかで ある。 原告は，補正発明ではすべて溶解する旨主張するが，補正発明にその旨の特定が ないことから，前提を欠く。 原告が「溶解せずに残る」と主張するものは，刊行物１に記載された「気孔率３ ２％」の「実施例１」であるに過ぎない。刊行物１発明には「気孔率５０％」のも のも含まれているのであって，そのようなものが連通気孔を有していることは，刊 行物２ないし４の記載からみても明らかであり，全ての分散性粒子が溶媒に溶解し 得ることは当然に予想される。 よって，原告の主張は根拠がなく，相違点３についての審決の判断に誤りはない。 (4) 技術的意義について 上記のとおり，各相違点についての審決の判断に誤りはなく，また，刊行物１発 明に周知技術を適用し，少なくとも５０体積％の気孔を有するとした「砥石」は， 補正発明と少なくとも同等の研削性能を有するものである。したがって，補正発明 に格別の技術的意義があるものとは認められない。 ４ 取消事由４（本願発明についての認定・判断の誤り）に対して 本件補正が，いわゆる独立特許要件に違反するとした審決に誤りはないので，原 告の主張は失当である。 第５ 当裁判所の判断 １ 取消事由１について (1) まず，原告は，審決がした刊行物１発明の認定は，実施例１に関する記載 に基づくものと理解されるところ，製造しようとする砥石の原料組成として， 「砥粒 としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１０ ０ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物」を認定す る以上は，それによって製造される砥石の気孔容積は一義的に定まるはずであり， 「好ましくは５〜５０体積％」という幅を有することはないから，審決が，実施例 １に記載されていない「好ましくは５〜５０体積％」という幅のある数値を付加し た刊行物１発明を認定したのは，誤りであると主張する。 ア この点，刊行物１には，実施例１に関し， 「実施例１及び比較例１ メタ ルボンド材料としてブロンズ系粉末１００ｇ，砥粒として＃１０００の合成ダイヤ モンド１１ｇ，気孔形成用物質として＃１８０〜３２０の塩化ナトリウム１５ｇを 用いた。これらを混合して，ホットプレス法（８００℃，３００ｋｇ／ｃｍ２，１ 時間）により焼結した後，常温で水に８時間浸漬して塩化ナトリウムを溶解除去し た。そして，外径５２ｍｍ，内径４０ｍｍ，厚さ０．２ｍｍのドーナツ状の砥石を 得た（気孔の体積率は約３２％）」と記載されている。 。 そして，刊行物１発明は，砥石の原料として， 「砥粒としての合成ダイヤモンド１ １ｇ，メタルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質として の塩化ナトリウム１５ｇを含有する混合物」という，特定組成の混合物を用いるも のであり，その混合物から得られた密な複合材料を水に浸漬して，気孔形成用物質 としての塩化ナトリウムを溶解するものである。 そのようにして製造された砥石においては，気孔の体積率が，実質的に，塩化ナ トリウムの量に対応する特定の体積率（実施例１では約３２％）となることは明ら かである。 したがって，砥石の原料として特定組成の混合物を用いる刊行物１発明において は，気孔の体積率は，特定の体積率である「約３２％」と認定されるべきものであ る。 イ 一方，刊行物１には， 「砥石中に形成される気孔の体積率（気孔率）は約 ５〜５０％であるのが好ましく，約１０〜４０％であるのがより好ましい。 との記 」 載もある（７欄）。 しかし，この記載は，公開特許公報である刊行物１の特許請求の範囲に記載され た発明について，一般的な説明を記載し，刊行物１発明の気孔率が一般的期待値の 範囲にあることを示した個所である。確かに，刊行物１の特許請求の範囲に記載さ れた発明は，その具体例である実施例１のように，砥石の原料として特定組成の混 合物を用いるものではなく，このような発明について，一般的な説明として上記の ような事項が記載されている。しかし，砥石の原料として特定組成の混合物を用い る刊行物１発明を認定するには，刊行物１に開示されている構成に基づくべきであ る以上，刊行物１発明において， 「好ましくは５〜５０体積％の気孔を有する」と認 定したのは，誤りである。 (2) 次に，原告は，審決が，刊行物１発明において「気孔の存在しない」と認 定したことについて，この認定は，刊行物１の「焼結時には，気孔の存在しない密 な混合物を焼結し」との記載に基づくものと理解されるところ，この記載は一般的 な説明に属するものであり，刊行物１の実施例１には， 「気孔が存在しない」のかに ついては何ら記載がなく，具体的組成を有する実施例１に基づいて刊行物１発明を 認定した以上，実施例１に記載のない「気孔の存在しない」との構成が存在する刊 行物１発明を認定したことは，誤りであると主張する。 ア 刊行物１には，焼結は従来公知のホットプレス法又はコールドプレス法 「 により行われて良い。いずれの方法においても，焼結時に混合物は加圧（ホットプ レス法の場合約１００〜５００ｋｇ／ｃｍ２，コールドプレス法の場合約３〜１０ ｔ／ｃｍ２）及び加温（約５００℃以上）される。このため，混合物中に気孔が存 在したとしても，それらは焼結時には全て潰されてしまう。このことは，緻密な焼 結体を得るための必要条件である。従って，本発明による方法においても，最終的 製品である砥石中の気孔以外の部分の結合力を維持するために，焼結時には，気孔 の存在しない密な混合物を焼結し，焼結後に，この焼結体中に混入されている気孔 成形用物質を溶解除去することによって砥石中に気孔を形成させるのである。との 」 記載があり（４〜５欄），この記載によれば，焼結をホットプレス法（約５００℃以 上，約１００〜５００ｋｇ／ｃｍ２）により行うことにより，混合物中に気孔が存 在したとしても，焼結時には全て潰され，気孔の存在しない密な焼結体が得られる ものと認められる。 イ 一方，刊行物１には，実施例１に関し，砥石の原料として特定組成の混 合物を用い，その混合物をホットプレス法（８００℃，３００ｋｇ／ｃｍ２，１時 間）により焼結するという記載がある（８〜９欄）。実施例１には，得られた焼結体 に気孔が存在しないことは明記されていないが，上記アの記載を考慮すれば，ホッ トプレス法により焼結する実施例１においても，焼結体には気孔が存在しないもの と認められる。 刊行物１発明は，このような実施例１に基づいて認定されたものであり，実施例 １と同様，砥石の原料として特定組成の混合物を用い，その混合物をホットプレス 法により加圧するとともに，加温・焼結して，複合材料（焼結体）を得るものであ るから，刊行物１発明においても，複合材料には気孔が存在しないと認められる。 ウ 以上によれば，審決が，刊行物１発明において「気孔の存在しない」と 認定したことは誤りとはいえない。 (3) したがって，原告の気孔の有無の認定に関する審決の誤りについての主張 は理由がないが，刊行物発明１における気孔の体積率に関する審決の認定は誤りで ある。しかるところ，原告は，刊行物１発明の気孔体積率が審決認定のとおりでな いことを踏まえて進んでそのような刊行物１発明は容易想到ではないと主張し，被 告はそれに対応してそうであっても進歩性は欠如すると主張しているので，当裁判 所は当事者のこの主張に基づき更に判断を進めることにする。 ２ 取消事由２について 上記判断によると，審決認定の補正発明と刊行物１発明の相違点のうち，相違点 １のみを次のとおり修正認定すべきである（下線部が審決の認定からの変更箇所）。 【相違点１】 補正発明は「砥粒０．５〜２５体積％，結合材１９．５〜４９．５体積％，及び 分散質粒子５０〜８０体積％」により， 「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を 有するものであるが，刊行物１発明は「砥粒としての合成ダイヤモンド１１ｇ，メ タルボンド材料としてのブロンズ系粉末１００ｇ，気孔形成用物質としての塩化ナ トリウム１５ｇ」により，「約３２％」の気孔を有するものである点。 ３ 取消事由３について (1) 当裁判所認定の相違点１について ア 砥石に形成される気孔が，@切粉を容易に排出する，A砥石と冷却液と を十分に接触させ，砥石の冷却効果を高める，B砥石の自生作用を促進し，切れ味 を保つ，C研削中に自動的に目立てが行われる，等の機能を有するものであること は，技術常識と認められる（刊行物１〜４）。 このような機能を有する気孔について，どの程度の体積率とするかは，砥石の用 途（何を研削するか）や使用態様（研削条件等）のほか，砥粒及び結合材の材質や 割合，砥石の各種特性と耐久性のバランス等も考慮して，当業者が適宜決定しうる 事項であると解される（刊行物１〜４）。 また，砥石において，「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を設けたものは， 通常のものと認められる（刊行物２〜４）。 さらに，刊行物１には， 「砥石中の気孔率は，混入する気孔形成用物質の混入量に よって調節することができる。 と記載されており， 」 所望の体積率の気孔を形成する こと自体に何ら困難性はない。 以上によれば，刊行物１発明において，砥石の用途や使用態様からみて，上記の 気孔の機能を十分に発揮させる必要がある場合に，砥粒及び結合材の材質や割合， 砥石の各種特性と耐久性のバランス等も考慮して，連通気孔の体積率を「約３２％」 から「少なくとも５０体積％」に高めることは，当業者が容易に想到することであ るといってよい。 また，砥石の原料組成（混合物の組成）についても，砥粒及び結合材の体積率を どの程度とするかは，上記同様，当業者が適宜決定しうる事項であると解される（刊 行物３〔甲７〕 ・４頁左下欄１〜１１行）から，上記のとおり，刊行物１発明におい て，連通気孔の体積率を「少なくとも５０体積％」に高めるにあたり， 「砥粒０．５ 〜２５体積％，結合材１９．５〜４９．５体積％，及び分散質粒子５０〜８０体積％」 と定めることは，当業者が目的に応じて適宜なし得ることである。 イ これに対し，原告は，刊行物１には，５０体積％さらには４０体積％を 超える気孔率では，砥石が脆くなってしまうので好ましくないことが記載されてお り，また，刊行物１には，砥石の表面部分のみにおいて塩化ナトリウムが溶解除去 され，砥石内部の気孔は連通していない（非連通気孔が存在する）ことが記載され ているから，刊行物１の記載に基づけば，当業者は，刊行物１発明について，あえ てこれを「少なくとも５０体積％」の「連通」気孔を有するように改良を加えよう とは，動機付けられないと主張する。 しかし，原告の主張は，以下のとおり，採用することができない。 (ｱ) まず，刊行物１発明において，連通気孔の体積率を「少なくとも５０ 体積％」に高める動機付けがないとはいえない。 刊行物１には，砥石に形成される気孔の体積率に関し，「気孔形成用物質の粒 径・・・があまり小さ過ぎると砥石の自生効果が少なくなり，一方，あまり大き過 ぎると砥石が脆くなってしまうので好ましくない。又，砥石中に形成される気孔の 体積率（気孔率）は約５〜５０％であるのが好ましく，約１０〜４０％であるのが より好ましい。この体積率が上記範囲外であると，上述したと同様の理由により好 ましくない。」との記載があり，気孔の体積率が５０％を超えると，砥石が脆くなっ てしまうので好ましくないことが記載されていると認められる。 しかし，補正発明の数値は５０体積％を含むし，刊行物１の特許請求の範囲は， 気孔の体積率が５０％を下回る数値に限定していないから，刊行物１に記載された 発明を全体としてみれば，気孔の体積率は５０％を上回らないのが好ましいという にとどまるものであり，そこに上限値を規定する趣旨はなく，５０％を超える体積 率が除外されているとまではいえない。そして，上記のとおり，そもそも，気孔の 体積率をどの程度とするかは，砥石の用途や使用態様のほか，砥粒及び結合材の材 質や割合，砥石の各種特性と耐久性のバランス等も考慮して，当業者が適宜決定し 得る事項であるといってよい。 そうすると，砥石の特定の用途や使用態様の下で，砥粒及び結合材として特定の 材質のものを特定の割合で用いる場合等においては，気孔の体積率が５０％を超え ると，砥石が脆くなることがあるとしても，砥石の用途や使用態様のほか，砥粒及 び結合材の材質や割合等によっては，また，砥石の各種特性と耐久性をどのように バランスさせるかによっては，５０％以上の体積率を設定し得ることは，当業者に とって明らかである。 以上によれば，刊行物１発明において，連通気孔の体積率を「少なくとも５０体 積％」に高める動機付けを肯定することができる。 (ｲ) また，刊行物１発明において， 「連通」気孔を有するように改良を加え る動機付けがないとする原告の主張は，刊行物１発明において，砥石内部に「非連 通気孔」が存在することを前提とするものである。 しかし，刊行物１発明においては，複合材料を水に浸漬することにより，気孔形 成用物質としての塩化ナトリウムを溶解して気孔を形成するものであるから，形成 された気孔は，複合材料の表面に「連通」し，相互に「連通」したもの，すなわち， 「連通」気孔と認められる。 そして，刊行物１発明において，実際に，複合材料の表面に連通していない状態 の塩化ナトリウムが存在するのであれば，水に浸漬したとしても，その塩化ナトリ ウムは溶解されず，そのまま存在するから，その位置には気孔は形成されないこと になる。このような塩化ナトリウムが存在するとしても，それが気孔とはいえない 以上，「非連通気孔」が存在するということはできない。 以上のとおり，刊行物１発明においては，気孔は「連通」気孔であり， 「非連通気 孔」が存在するとはいえないから，原告の主張は，前提において失当である。 ウ また，原告は，刊行物２〜４に記載された砥石の製造方法は，刊行物１ 記載の発明と全く異なるものであり，刊行物２〜４相互の間でも全く異なるもので あるから，刊行物２〜４の記載の技術内容を踏まえれば，刊行物１に適用可能な周 知技術は認定できないと主張する。そして，原告は，砥石の熱的・機械的性質，研 削能率や使い勝手も含めた性能が，その製造方法に応じて変化することは自明であ り，したがって，求める砥石の研削性能や熱的機械的性質に応じて，その製造方法 も選択されるべきであることを考慮すると，単に， 「少なくとも５０体積％」の「連 通」気孔を設けるという一点で共通するとしても，製造方法が全く異なる，これら 刊行物２〜４記載の技術を一括りにして，刊行物１発明に適用することはできない と主張する。 しかし，上記のとおり，砥石に形成される気孔が，所定の機能を有するものであ ることは技術常識であるところ，その気孔の機能が，砥石の製造方法により異なる ものではないことは明らかである。刊行物２〜４に記載された砥石の製造方法が， 刊行物１記載の発明と異なるものであり，刊行物２〜４相互の間でも異なるもので あるからといって，前記アの技術事項をもって刊行物１発明に適用可能でないとは いえない。 (2) 相違点２について 前記１(2)のとおり，刊行物１発明における複合材料は， 「気孔が存在しない密な」 ものである以上，その密度は理論密度の１００％の密度と認められるから， 「理論密 度の少なくとも９５％の密度を有する複合材料」であることは明らかである。 よって，相違点２は，実質的な相違点とはいえない。 また，複合材料の密度が，正確に理論密度の「１００％」の密度であるとまでは いえないとしても，刊行物１発明における複合材料は， 「気孔が存在しない密な」も のである以上，その密度が理論密度の１００％に相当程度近いものであることは明 らかである。そうすると，その具体的な程度について，理論密度の少なくとも９５％ 「 の密度を有する」と特定することは，当業者が容易に想到することである。 なお，刊行物１の実施例１と補正明細書の実施例１とでは，砥粒及び結合材の材 質が異なり，その組成も異なるから，両者のホットプレスの条件を単純に比較して も，刊行物１の実施例１における複合材料の密度が，具体的にどの程度のものであ るのかを推定することは困難と考えられる。この点において，審決が相違点２の要 旨想到性判断において両発明の実施例１に言及したのは必ずしも適切とはいえない が，相違点２が実質的なものではなく，あるいは，少なくとも，相違点２に係る補 正発明の構成が容易想到であることは，上記のとおりである。 (3) 相違点３について ア 刊行物１発明は，複合材料を水に８時間浸漬することにより，複合材料 に含まれる塩化ナトリウムを溶解するものであるが，塩化ナトリウムは，砥石に気 孔を形成するために用いられるものであるから，そもそも，塩化ナトリウムを複合 材料中にあえて残す必要はなく，全て溶解除去することが予定されているものとい える。 イ 原告は，刊行物１には，塩化ナトリウムの一部が溶解除去されなかった ことが記載されており，この記載は，刊行物１発明においては，その組成比等に起 因して，塩化ナトリウムの一部が，表面と連通していないために残ることを示すも のであるから，刊行物１発明においては，たとえ長時間溶媒に浸漬したとしても， 表面に連通していない状態にある塩化ナトリウムは，容易には溶解しないと主張す る。しかし，原告の主張は，刊行物１発明においては，表面に連通していない状態 の塩化ナトリウムが必ず存在することを前提とするものであるが，以下に示すとお り，刊行物１発明において，そのような塩化ナトリウムが必ず存在するとはいえな いから，原告の主張は，前提において失当である。 原告が指摘するように，刊行物１には， 「マトリックス２中には，表面と連通して いないために溶解除去されなかった塩化ナトリウム５が僅かではあるが残ってい た。」と記載されているが（１１欄），これは，実施例３に関する記載である。実施 例３は，砥石の原料として，実施例１と同様の混合物を用いるものであるが，作成 された砥石の厚さは「３．０ｍｍ」であり，実施例１の「０．２ｍｍ」と比較して， 相当程度厚いものである。そして，実施例３においては，上記の記載に続けて， 「こ のような塩化ナトリウム５は，例えば，砥石１をある程度使用した後に，再び水に 浸漬することによって溶解除去することができる。」等と記載され，さらに，「この ような使用方法は，例えば，本発明の方法によってかなり厚い砥石を製造した場合 に，気孔形成用物質が最初の浸漬によっては溶解除去され得ないような深さまで存 在している場合に有効である。」と記載されている。これらの記載によれば，刊行物 １には，砥石の厚さがかなり厚い場合には，気孔形成用物質としての塩化ナトリウ ムが，相当程度の深さまで存在することになるが，このような塩化ナトリウムは， 表面と連通していないため，最初の水への浸漬によっては溶解除去されず，マトリ ックス中に残る場合があることが記載されていると認められる。そうすると，原告 が指摘する実施例３に関する記載は，砥石の厚さがかなり厚い場合には，表面に連 通していない状態の塩化ナトリウムが存在することを意味するものにすぎないとい える。逆に，刊行物１発明においては，実施例３のように砥石の厚さが「かなり厚 い」場合でなければ，通常は，表面に連通していない状態の塩化ナトリウムは存在 しないと考えられる。 （実際に，砥石の厚さが「０．２ｍｍ」である実施例１，２に おいては，そのような塩化ナトリウムが存在することについて何ら記載がない。） ウ 以上のように，刊行物１発明においては，通常は，表面に連通していな い状態にある塩化ナトリウムは存在しないところ，水への浸漬時間を十分長くとれ ば，塩化ナトリウムを全て溶解除去できることは明らかであるから，刊行物１発明 において，塩化ナトリウムを全て溶解できるように，一定の時間にわたって水に浸 漬することは，当業者が容易に想到することである。したがって，相違点３に係る 補正発明の構成も刊行物１発明から容易想到と認められる。 (4) 格別の技術的意義について ア 原告は，補正発明により製造された砥石は，非連通気孔７３．７体積％ を有する既存の（市販の）砥石と比較して，より小さい電力で極めて望ましい研削 性能を示すものであり，また，優れた自己ドレッシング性を示すことから，ドレッ シングの必要性を実質的になくし，処理量の増大，コストの低減，均一な研削結果 を達成できるものであるところ，補正発明の有するこれらの顕著な有用性は，刊行 物１における５０体積％さらには４０体積％を超える気孔率は好ましくない旨の記 載を踏まえると，予想外のものであると主張する。 しかし，前記(2)のとおり，砥石に形成される気孔の機能を踏まえると，原告が主 張するいずれの有用性（効果）も，刊行物１発明において，連通気孔の体積率を「少 なくとも５０体積％」に高めることにより，自ずと奏される効果にすぎず，当業者 が予測できない格別顕著なものとはいえない。 イ 原告は，原料混合物中の０．５〜２５体積％の砥粒及び１９．５〜４９． ５体積％の結合材は，予想外なことに，高度の連通気孔構造を支えるのに充分な強 度の構造体をもたらすと主張する。 しかし，原告が主張する「充分な強度の構造体」については，砥粒及び結合材の 材質，砥石の用途や使用態様等にも関連するものであって，程度問題といえるもの であるから，当業者が予測できない格別顕著なものとはいえない。 ウ 原告は，刊行物１発明においては，その組成比等に起因して，塩化ナト リウムの一部が，表面と連通していないために残り，研削のときに溶解し，冷却水 を汚染し，研磨装置を劣化ないし腐食するおそれがあるのに対し，補正発明は， 「全 ての分散質粒子を溶解するのに適した一定の時間」にわたって，溶媒に浸漬される ため，研磨装置を劣化ないし腐食するおそれもないと主張する。 しかし，原告の主張は，刊行物１発明においては，表面に連通していない状態の 塩化ナトリウムが必ず存在することを前提とするものであるが，前記(3)のとおり， 刊行物１発明において，そのような塩化ナトリウムが必ず存在するとはいえないか ら，原告の主張は，前提において失当である。 ４ 補正却下についての小括 以上のとおり，刊行物１発明についてした審決の認定には誤りがあるが，それを 前提としても，補正発明は刊行物 1 発明及び周知技術に基づき容易想到であると認 められる。原告の補正発明は独立特許要件を満たさず，被告の補正却下の結論に違 法はない。 ５ 取消事由４ 補正前発明は補正発明の補正前のものであるから，補正前発明の認定・判断の誤 りに関しては，取消事由１ないし３において既に判示したとおりであって，原告の この点の主張は理由がない。 第６ 結論 以上より，原告の請求は理由がない。 よって，原告の請求を棄却することとして，主文のとおり判決する。 知的財産高等裁判所第２部 裁判長裁判官 塩 月 秀 平 裁判官 池 下 朗 裁判官 新 谷 貴 昭 |